縫隙腐蝕是在緊密的隙間位置發(fā)生的局部腐蝕現(xiàn)象，隙間可以是結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的（如法蘭連接面或墊片面、管與管板脹接處以及螺栓或鉚釘?shù)倪B接面等)，也可以是結(jié)垢或沉積物與其下的覆蓋面引起的。早期認(rèn)為鈦在海水、鹽霧中根本不發(fā)生縫隙腐蝕，后來(lái)在高溫氯化物介質(zhì)中（如海水熱交換器)，濕氯氣中（如濕氯氣列管式冷凝器)，氧化劑緩蝕的鹽酸溶液，甲酸和草酸溶液等介質(zhì)中，都相繼發(fā).生設(shè)備的縫隙腐蝕破壞。

　　鈦的縫隙腐蝕與環(huán)境溫度、氯化物種類(lèi)和濃度、pH值以及縫隙的大小和幾何形狀等許多因數(shù)有關(guān)。此外，鈦與聚四氟乙烯、鈦與石棉等非金屬組成的縫隙，比鈦與鈦組成的縫隙更加具有縫隙腐蝕的敏感性。

　　綜合國(guó)內(nèi)外的研究和工業(yè)實(shí)踐，鈦的縫隙腐蝕具有以下的特征和規(guī)律。

　?、倏p隙腐蝕的發(fā)生都有一個(gè)孕育期，孕育期長(zhǎng)短與許多因數(shù)有關(guān)，如環(huán)境溫度、氯化物種類(lèi)和濃度、氧化劑濃度、與鈦接觸的材料、溶液的pH值以及縫隙的大小和幾何形狀等。鈦在氯化鈉溶液中，氯離子濃度愈高、溫度愈高、pH值愈低，那么縫隙腐蝕的孕育期越短，也就是縫隙腐蝕的敏感性越強(qiáng)。

　?、诳p隙中的溶液成分和pH值，是與本體溶液完全不同的。一般說(shuō)來(lái)，縫隙中的氧濃度較低、氯離子和氫離子濃度較高（pH值低于本體溶液)，縫隙內(nèi)的pH值可下降到＜1，縫隙中的電極電位變得更負(fù)，從而使得縫隙中的鈦處于活性狀態(tài)。實(shí)驗(yàn)室電化學(xué)測(cè)定表明，各種鹵化物離子的縫隙腐蝕電位順序?yàn)椋篊I-＜Br-＜I-，即鈦在氯化物中的縫隙腐蝕敏感性最大，這與鈦的點(diǎn)腐蝕敏感性正好相反。

　?、垅伒目p隙腐蝕通常是在縫隙面的局部位置，而一般不會(huì)在整個(gè)縫隙面上全面發(fā)生腐蝕?？p隙腐蝕的孕育期結(jié)束之后，也就是一旦“成核”則由于自催化機(jī)理使得腐蝕迅速發(fā)展，最終導(dǎo)致局部穿孔而破壞。

　?、茆伩p隙腐蝕的發(fā)生過(guò)程中常常伴隨吸氫，甚至使用金相顯微鏡可以觀察到鈦材中針狀氫化物的存在。隨著吸氫量的增加，表面的氫化物不斷增加，使得腐蝕全面加快。與此同時(shí)，氫不斷地滲透到金屬內(nèi)部，內(nèi)部的氫化物沉淀可能成為應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂的裂紋源，導(dǎo)致外應(yīng)力作用下的開(kāi)裂。

　?、萁?jīng)過(guò)多年的研究，鈦的縫隙腐蝕過(guò)程的物理圖像已經(jīng)比較清楚。簡(jiǎn)單地說(shuō)，它分為兩個(gè)階段：孕育期和活性溶解期。

　　在孕育期的開(kāi)始階段，縫隙內(nèi)外進(jìn)行著同樣的反應(yīng)。其陰極反應(yīng)消耗了縫隙溶液中的氧，當(dāng)縫隙中氧貧乏之后，陰極反應(yīng)只在縫隙外進(jìn)行，縫隙內(nèi)主要進(jìn)行陽(yáng)極反應(yīng)——鈦的陽(yáng)極溶解。隨著縫隙內(nèi)鈦離子的不斷增加，為了維持縫隙中正負(fù)離子的電荷平衡，氯離子不斷遷移進(jìn)入縫隙中。同時(shí)鈦離子在縫隙中積聚發(fā)生水解反應(yīng)，生成白色的腐蝕產(chǎn)物，即氫氧化鈦，氫氧化鈦脫水之后的白色腐蝕產(chǎn)物經(jīng)鑒定為T(mén)iO2。水解反應(yīng)使得縫隙內(nèi)的pH值下降，進(jìn)一步破壞了鈦的鈍化。所以縫隙腐蝕的孕育期一旦結(jié)束，其發(fā)展是非常迅速的，這就是所謂的“自催化作用”。

　　⑥在鈦的縫隙腐蝕的“幾何因數(shù)”中，包括縫隙長(zhǎng)度、縫隙寬度和縫隙內(nèi)外的面積之比等因數(shù)。這些數(shù)值一般需要對(duì)于具體體系試驗(yàn)確定，并不是理論預(yù)測(cè)可以得到的。試驗(yàn)告訴我們，窄縫的縫隙腐蝕傾向比寬縫大得多，一般縫隙的寬度在0.5mm以下。

　?、邽榱烁纳柒佋谶€原性無(wú)機(jī)酸中的耐腐蝕性，降低縫隙腐蝕的敏感性，一般采用鈦合金，如Ti-Pd合金，Ti-Ni-Mo合金都比工業(yè)純鈦性能優(yōu)越，尤其是Ti-Pd合金。鈦表面縫隙位置鍍鈀、熱氧化或陽(yáng)極氧化等表面處理技術(shù)均可以改善鈦耐縫隙腐蝕的性能